三通作為管道系統的重要組成部分，其可靠性直接影響整個管道系統的安全運行[1]。在封堵三通的設計中，為保證封堵頭可以順利下入到管道，達到封堵的目的，通常支管內徑略大于管道內徑，同時主管內徑略大于管道外徑，因此封堵三通的開孔率接近于1。三通主管開孔，一方面削減了承載面積，造成殼體的高薄膜應力，從而使得主管殼體的整體承壓能力下降；另一方面，容器整體的連續性被破壞，在開孔和接管處因變形不協調，將產生較大的附加內力分量，引起局部應力
集中[2]。同時，三通主支管構成不連續結構，使得連接部位一定范圍內存在較大的二次應力和峰值應力。以上因素均會導致主支管連接處的應力遠高于未開孔前
殼體內的應力，所以開孔接管處成為三通最容易失效的薄弱部位，需要對其進行合理的開孔補強設計，以保證三通的使用安全[3]。有關三通開孔的補強設計至今
沒有形成統一的規范[4]，因而有必要對三通開孔補強方法進行研究。為此，在對目前常用的壓力容器徑向接管補強方法進行分析的基礎上，以1 422 mm 封堵三
通為例進行理論計算，并借助計算機仿真軟件進行仿真模擬，通過結果的對比分析，總結不同補強方法應用于封堵三通補強計算時的優缺點，以期為封堵三通的
補強計算提供理論指導。
常用開孔補強計算方法：
1、等面積補強法
2、壓力面積法
3、壓力-面積應力法
4、膜-彎曲應力法
5、分析法